โมดูลซอฟต์แวร์สำหรับคำนวณความหนาแน่นของซีลแกนสมมาตรทางกลตามแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์ บรรทัดฐานและวิธีการคำนวณความแข็งแรงและความรัดกุมของข้อต่อหน้าแปลนพร้อมปะเก็นที่ทำจากวัสดุกราไฟท์ที่ขยายตัวด้วยความร้อน "graflek

CCCR

เอกสารคำแนะนำ

เรือและอุปกรณ์
มาตรฐานและวิธีการคำนวณความแข็งแรงและความแน่นของข้อต่อหน้าแปลน

ถ.26-15-88

มอสโก 1990

เอกสารคำแนะนำ

วันที่แนะนำ 01.07.89

เอกสารแนวทางนี้กำหนดมาตรฐานและวิธีการคำนวณความแข็งแรงและความรัดกุมของข้อต่อหน้าแปลนของภาชนะเหล็กและอุปกรณ์ที่ทำงานในอุตสาหกรรมเคมี ปิโตรเคมี และที่เกี่ยวข้องภายใต้อิทธิพลของโหลดแบบคงที่และแบบสถิตซ้ำ อนุญาตให้ใช้ RD นี้ในการคำนวณการเชื่อมต่อหน้าแปลนของท่อและข้อต่อ โดยต้องปฏิบัติตามข้อ 1.3 เอกสารคำแนะนำมีผลบังคับใช้ภายใต้ข้อกำหนดของ OST 26-291

1. ข้อกำหนดทั่วไป

1.1. ข้อกำหนดและสัญลักษณ์ของปริมาณทางกายภาพที่สอดคล้องกับข้อกำหนดดังกล่าวมีอยู่ในภาคผนวก 1 1.2 ประเภทของการเชื่อมต่อหน้าแปลนแสดงในรูปที่ 1-4*. อ้างอิงภาคผนวก 5 สำหรับข้อจำกัดการใช้งานสำหรับประเภทการเชื่อมต่อแบบแปลน * Drawing ไม่ได้กำหนดการออกแบบ 1.3. สูตรการคำนวณของมาตรฐานนี้ใช้บังคับเมื่อ

และ

1.4. หากจำนวนรอบการโหลดที่เกิดจากการถอดประกอบและการเปลี่ยนแปลงในโหมดการทำงาน (ความดัน อุณหภูมิ) มากกว่า 1,000 ครั้ง หลังจากตรวจสอบความแข็งแรงของครีบตามมาตรา 8 แล้ว จำเป็นต้องคำนวณความแข็งแรงของรอบต่ำ ตามมาตรา 9 1.5. อุณหภูมิในการทำงานขององค์ประกอบของการเชื่อมต่อหน้าแปลนนั้นพิจารณาจากการคำนวณทางความร้อนหรือผลการทดสอบ อนุญาตให้กำหนดอุณหภูมิการออกแบบขององค์ประกอบของการเชื่อมต่อหน้าแปลนตามตาราง หนึ่ง .

ตารางที่ 1

ประเภทหน้าแปลน	โดดเดี่ยว			ไม่แยก
	t ฉ	t ถึง	t ข	t ฉ	t ถึง	t ข
แบน รอยก้น (รูปที่ 1, 2)	t					0,95 t
ด้วยวงแหวนหลวม (รูปที่ 3)	t					0,81 t
หน้าแปลนเชื่อมสำหรับแคลมป์ (รูปที่ 4)	t					0,55 t

1.6. เมื่ออุปกรณ์ทำงานภายใต้สภาวะของโหมดการออกแบบหลายโหมดสำหรับอุณหภูมิและความดัน การคำนวณจะทำขึ้นสำหรับสภาวะที่รับรองความแข็งแรงและความแน่นของการเชื่อมต่อหน้าแปลนในทุกโหมด

2. แรงดันไฟฟ้าที่อนุญาต

2.1. ความเค้นที่อนุญาตสำหรับวัสดุของสลักเกลียว (สตั๊ด) ถูกกำหนดโดยสูตร โดยที่: ก) หากอุณหภูมิการออกแบบไม่เกิน 380 ° C สำหรับสลักเกลียว (สตั๊ด) ที่ทำจากเหล็กกล้าคาร์บอน 420 ° C สำหรับเหล็กกล้าโลหะผสมต่ำ 525 ° C สำหรับเหล็กกล้าออสเทนนิติก

ข) ถ้าอุณหภูมิการออกแบบของสลักเกลียว (สตั๊ด) เกินกว่าที่กำหนดในวรรค

2.2. ปัจจัยด้านความปลอดภัย พี t ให้ไว้ในตาราง 2.

ตารางที่ 2

วัสดุกลอน
		สภาพการทำงาน		เงื่อนไขการทดสอบ
		ไม่ควบคุมความกระชับ	ควบคุมความกระชับ	ไม่ควบคุมความกระชับ	ควบคุมความกระชับ
เหล็กกล้าคาร์บอน
เหล็กกล้าออสเทนนิติก

2.3. ปัจจัยด้านความปลอดภัยเพื่อความแข็งแกร่งสูงสุด พีดี=1.8. ปัจจัยด้านความปลอดภัยในการคืบคลาน พีพี=1.1. 2.4. ความเค้นที่อนุญาตสำหรับวัสดุของสลักเกลียว (สตั๊ด) สำหรับสภาพการทำงานถูกกำหนดตามตาราง 3. 2.5. ความเค้นที่อนุญาตสำหรับหน้าแปลนหรือวัสดุเปลือกเมื่อคำนวณความแข็งแรงคงที่: a) สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 1 ในส่วน ส 1: สำหรับสภาพการทำงานและกระชับ

สำหรับเงื่อนไขการทดสอบและการขันแน่น

B) สำหรับครีบตามรูป 1, 2, 3, 4, 11 ในส่วน ส 0: สำหรับสภาพการทำงานและการขันให้แน่น

สำหรับเงื่อนไขการทดสอบ

B) สำหรับแหวนหน้าแปลนหลวม: สำหรับสภาพการทำงานและการขันให้แน่น

สำหรับเงื่อนไขการทดสอบ

S 0.2, s ใน, [ s ] 20 - ได้รับการยอมรับตาม GOST 14249 หรือเอกสารกำกับดูแลอื่น ๆ ที่อุณหภูมิการออกแบบ ไม่จำเป็นต้องออกแบบการเชื่อมต่อหน้าแปลนสำหรับสภาวะการทดสอบ หากแรงดันการออกแบบภายใต้สภาวะการทดสอบน้อยกว่าแรงดันที่ออกแบบภายใต้สภาวะการทำงาน คูณด้วย 1.35 หมายเหตุ: 1. สำหรับครีบตามรูป 1 ความเครียดที่อนุญาตในส่วน ส 1 สำหรับสภาพการทำงานและสภาวะกระชับเมื่อคำนวณโดยคำนึงถึงภาระจากการเสียรูปจากความร้อน คิว 1 สามารถเพิ่มได้ถึง 30% 2. สำหรับครีบตามรูป 3 ความเค้นที่อนุญาตสำหรับวงแหวนอิสระเมื่อคำนวณโดยคำนึงถึงภาระจากการเสียรูปของอุณหภูมิ คิว 1 สามารถเพิ่มได้ 30% (ฉบับแก้ไข ฉบับที่ 1)

3. การคำนวณค่าเสริม

3.1. ความกว้างของปะเก็นที่มีประสิทธิภาพ mm:

ข 0 = ข นที่ ข น £ 15 มม.

ที่ ข น > 15 มม.

สำหรับปะเก็นวงรีหรือแปดเหลี่ยม

3.2. ลักษณะปะเก็น ม , qเส้นรอบวง, ถึง, อี พีนำมาตามตาราง สี่. 3.3. ความสอดคล้องของปะเก็น mm/N.

.

สำหรับปะเก็นโลหะและแร่ใยหิน

ที่น =0.

3.4. ความสอดคล้องของสลักเกลียว (สตั๊ด) สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 1 , 2 , 3 , 11 , มม./N

ที่ไหน หลี่ข = หลี่ข 0 +0,28d - สำหรับโบลต์ หลี่ข = หลี่ข 0 +0,56d - สำหรับกิ๊บ ฉข- ถ่ายตามตาราง 5. 3.5. ความสอดคล้องของแคลมป์สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 4 มม./N

ที่ไหน l ชม.ยอมรับตาม OST 26-01-64 3.6. พารามิเตอร์หน้าแปลน* * ในกรณีที่เชื่อมต่อกับหน้าแปลน (วัสดุหรือขนาด) ที่แตกต่างกัน ควรทำการคำนวณสำหรับแต่ละหน้าแปลน 3.6.1. ความหนาของบูชเทียบเท่า mm

สเอ่อ=K × ส 0 ,

ที่ไหน K- กำหนดโดยนรก 5. สำหรับครีบตามรูป 2, 3, 4

สเอ่อ = ส 0 .

3.6.2. อัตราต่อรอง

,

ที่ไหน ; y 1 - กำหนดโดยนรก 6. สำหรับหมวกทรงกลมที่ไม่มีลูกปัด

.

3.6.3. ความสอดคล้องเชิงมุมของหน้าแปลน 1/N × mm

,

ที่ไหน y 2 - กำหนดโดยนรก 7. สำหรับหน้าแปลนที่มีฝาปิดไม่บานเป็นทรงกลม

3.7. ความสอดคล้องเชิงมุมของวงแหวนอิสระตามรูปที่ 3, 1/N×mm,

ที่ไหน yถึง- กำหนดโดยนรก 6.3.8. ความสอดคล้องเชิงมุมของฝาครอบแบน 1/N × มม.

ที่ไหน ;

3.9. ความสอดคล้องเชิงมุมของหน้าแปลนที่มีโมเมนต์ดัดภายนอก 1/N × มม. สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 12

;

สำหรับหน้าแปลนตามรูป 3

;

ฟรีแหวน

;

3.10. ไหล่ของช่วงเวลา mm: สำหรับครีบตามรูป 1, 2, 4*

,

*สำหรับครีบตามรูป สี่

;

สำหรับครีบตามรูป 3

,

,

,

4. ค่าสัมประสิทธิ์ความแข็งของการเชื่อมต่อแบบหน้าแปลน

4.1. การเชื่อมต่อหน้าแปลนถูกเน้นโดยแรงดันภายในหรือภายนอกและแรงในแนวแกนภายนอก: สำหรับการเชื่อมต่อตามรูปที่ 1, 2, 4 ปี

,

ที่ไหน ; สำหรับการเชื่อมต่อตามนรก สี่

สำหรับการเชื่อมต่อโดย อึ. 3

สำหรับการเชื่อมต่อกับฝาครอบ

ที่ไหน . 4.2. การเชื่อมต่อหน้าแปลนโหลดด้วยโมเมนต์ดัดภายนอก

ที่ไหน ; สำหรับครีบตามรูป 3

.

5. การคำนวณโหลด

5.1. ผลลัพธ์แรงดันภายใน N,

**

**สำหรับสภาวะสุญญากาศหรือแรงดันภายนอก P< 0 5.2. Реакция прокладки в рабочих условиях, Н,

.

5.3. โหลดที่เกิดจากการเปลี่ยนรูปเนื่องจากความร้อน N*: *หากแผ่นท่อหรือส่วนอื่นๆ ถูกยึดระหว่างหน้าแปลน จำเป็นต้องคำนึงถึงการเปลี่ยนรูปเนื่องจากความร้อนของชิ้นส่วนนี้ด้วย ในการเชื่อมต่อตามนรก 12

ที่ไหน - ความหนาของหน้าแปลนบนและล่างในการเชื่อมต่อตามรูปที่ 3

ที่ไหน ; ในการเชื่อมต่อตามนรก สี่

ที่ไหน ; - ความสูงของตัวหยุดล่างบนที่เชื่อมต่อกับฝาครอบ

,

ที่ไหน ;เอฉ , เอถึง , เอkr- กำหนดตาม OST 26-11-04-84; เอชม.- กำหนดตามภาคผนวก 2 หมายเหตุ 1. เมื่อพิจารณาโหลดจากการเสียรูปของอุณหภูมิ อุณหภูมิการออกแบบของครีบ ฝาครอบ สลักเกลียว (สตั๊ด) แผ่นท่อ แหวนอิสระควรลดลงตามอุณหภูมิที่ประกอบการเชื่อมต่อหน้าแปลน (20 ° C) 2. หากมีการติดตั้งแผ่นท่อระหว่างหน้าแปลนหรือแหวนรองเพิ่มเติมเพื่อลดภาระจากการเสียรูปเนื่องจากความร้อน เมื่อพิจารณาแล้ว lข 0 จำเป็นต้องคำนึงถึงความหนาด้วย (ฉบับแก้ไข ฉบับที่ 1) 5.4. โหลดโบลท์ P ขภายใต้เงื่อนไขการติดตั้ง ยิ่งค่าต่อไปนี้ H*, * F<0, если усилие сжимающее. При определении Р б 4 . величина Q t учитывается только при Q t <0, при เอ <1в расчетах принимается เอ =1.

;

สำหรับครีบตามรูป 1, 2, 3;

สำหรับครีบตามรูป สี่

ที่ไหน บี 1 - ถ่ายตามตาราง 5. สำหรับสภาวะสุญญากาศหรือแรงดันภายนอก

ร ข =ร ข 2.

(ฉบับแก้ไข ฉบับที่ 1) 5.5. โหลดที่เพิ่มขึ้นในสลักเกลียว (สตั๊ด) ภายใต้สภาวะการทำงาน, N,

,

ที่ เอ<1в расчетах принимается เอ=1.(ฉบับแก้ไข ฉบับที่ 1)

6. การคำนวณโบลต์ (STUDS)

6.1. สภาวะความแข็งแรงของสลักเกลียว (สตั๊ด)*: *ค่า x >1 ได้รับอนุญาตตามข้อตกลงกับหนึ่งในผู้สร้างมาตรฐาน สำหรับครีบตามรูป 1, 2, 3

;

**

**สำหรับสภาวะสุญญากาศและแรงดันภายนอก โดยที่ x =1.1+1.2; สำหรับครีบตามรูป สี่

;

.

หมายเหตุ - เมื่อตรวจสอบความแข็งแรงของสลักเกลียวสำหรับสภาวะการทำงาน โดยคำนึงถึงภาระของสลักเกลียวจากข้อจำกัดของการเปลี่ยนรูปของอุณหภูมิ ความเค้นที่อนุญาตจะเพิ่มขึ้น 30% (ฉบับแก้ไข ฉบับที่ 1) 6.2. ดูภาคผนวก 3 สำหรับแรงบิดกระชับที่แนะนำ (แนะนำ)

7. การคำนวณปะเก็น

ตรวจสอบสภาพความแข็งแรงของปะเก็นสำหรับปะเก็นอ่อน

.

8. การคำนวณครีบเพื่อความแรงคงที่*

8.1. มุมการหมุนของหน้าแปลนเมื่อขันให้แน่น

,

ที่ไหน เอ็ม 01 =พีข × ข . *ในกรณีที่เชื่อมต่อกับหน้าแปลนที่แตกต่างกัน (ตามขนาดหรือวัสดุ) ควรทำการคำนวณสำหรับแต่ละหน้าแปลน 8.2. การเพิ่มมุมการหมุนของหน้าแปลนในสภาพการทำงาน

ที่ไหน . 8.3. ความเค้นเมอริเดียนในเปลือก (แขนเสื้อ) บนพื้นผิวด้านนอกและด้านในระหว่างการขันให้แน่น MPa: สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 1 ในส่วน S 1:

สน = ส 1; ส 12 =- ส 1

ที่ไหน ,ตู่- กำหนดโดยนรก แปด, ดี *= ดี ที่ ดี ³ ส 1 ,ดี *= ดี + ส 0 at ดี <ส 1 และ ¦ >1 ,ดี *= ดี + ส 1 ที่ ดี <ส 1 และ ¦ =1 ; สำหรับครีบตามรูป 1 ในส่วน ส 0

ส 21 = ¦ × ส 1 ; ส 22 =- ¦ × ส 1 ,

โดยที่ ¦ - ถูกกำหนดโดยนรก 9; สำหรับครีบตามรูป 2, 3, 4

ส 21 =ส 1 ; ส 22 =-ส 1 ,

ที่ไหน . 8.4. การเพิ่มขึ้นของความเค้นเมอริเดียนในเปลือก (ปลอกแขน) บนพื้นผิวด้านนอกและด้านในภายใต้สภาวะการทำงาน MPa: สำหรับครีบตามรูปที่ 1 ในส่วน ส 1

ดี ส 11 = ดี สน + ดี สหนึ่ง ; ดี ส 12 = ดี สน + ดี ส 1

,

;

ในส่วน ส 0

ดี ส 21 = ดี สน + D สหนึ่ง ; ดี ส 22 = ดี สน + D ส 1

;

ดี ส 21 = ดี สน + ดี สหนึ่ง ; ดี ส 2 2 = ดี สน + ดี ส 1

8.5. ความเค้นเส้นรอบวงในเปลือก (แขนเสื้อ) บนพื้นผิวด้านนอกและด้านในระหว่างการขันให้แน่น MPa: สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 1 ในส่วน ส 1

สำหรับครีบตามรูป 1 ในส่วน ส 0

ดี ส 23 = 0.3 ¦ × สหนึ่ง ; ดี ส 24 = -0.3 ¦ × ส 1;

สำหรับครีบตามรูป 2, 3, 4

ดี ส 23 = 0,3สหนึ่ง ; ดี ส 24 = -0,3ส 1;

8.6. การเพิ่มความเค้นเส้นรอบวงในเปลือก (ปลอกแขน) บนพื้นผิวด้านนอกและด้านในภายใต้สภาวะการทำงาน MPa: สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 1 ในส่วน ส 1

,

;

ในส่วน สเกี่ยวกับ

สำหรับครีบตามรูป 2, 3, 4

8.7. สภาพความแรงของหน้าแปลนเมื่อคำนวณความแรงของสถิต: สำหรับหน้าแปลนตามรูปที่ 1 ในส่วน ส 1

เมื่อกระชับ

ในสภาพการทำงาน

สำหรับครีบตามรูป 1, 2, 3, 4 ในส่วน สเกี่ยวกับ

เมื่อกระชับ

;

ในสภาพการทำงาน

9. การคำนวณความล้าในรอบต่ำ

9.1. แอมพลิจูดที่คำนวณได้ของความเค้นยืดหยุ่นตามเงื่อนไขที่ลดลงในระหว่างการกระชับถูกกำหนดโดยสูตร

ที่สำหรับครีบในนรก หนึ่ง เอขกำหนดโดยนรก 10. สำหรับครีบตามรูป 2

ส 1 =0,

สำหรับครีบตามรูป 3, 4

ส 1 =0,

9.2. แอมพลิจูดที่คำนวณได้ของความเค้นยืดหยุ่นตามเงื่อนไขที่ลดลงภายใต้สภาวะการทำงานถูกกำหนดโดยสูตร

สำหรับครีบตามรูป หนึ่ง

ดีส 1 = เอข × ดีส 11 ,

สำหรับครีบตามรูป 2

ส 1 =0,

สำหรับครีบตามรูป 3, 4

ส 1 =0,

9.3. การตรวจสอบความแข็งแรงรอบต่ำของการเชื่อมต่อหน้าแปลนนั้นดำเนินการตาม GOST 25859-83 สำหรับสิ่งนี้ตามแอมพลิจูดความเค้นที่กำหนดจากสภาวะกระชับ ( สเอ) ตามข้อ 9.1 จำนวนการถอดประกอบที่อนุญาต [ นู๋ ]กับ. ตามแอมพลิจูดความเค้นที่กำหนดไว้สำหรับสภาพการทำงาน () ตามข้อ 9.2 จำนวนรอบที่อนุญาตของการเปลี่ยนโหมดการทำงานจะถูกกำหนด [ นู๋ ]R. สภาพความแข็งแรงสำหรับจำนวนการโหลดที่กำหนด ( นู๋กับ , นู๋R) จะถูกดำเนินการถ้า

10. การคำนวณแหวนฟรี

10.1. มุมการหมุนของวงแหวนอิสระ

.

10.2. แหวนความเครียดในวงแหวนฟรี MPa

.

10.3. สภาพความแข็งแรง

11. ข้อกำหนดด้านความแข็งแกร่ง

มุมการหมุนที่อนุญาตสำหรับครีบตามรูป 2, 3, 4:

สำหรับสภาพการทำงานและกระชับ

สำหรับเงื่อนไขการทดสอบ

สำหรับครีบตามรูป หนึ่ง:

สำหรับสภาพการทำงานและกระชับ

0.009 ที่ ดี £ 2000 มม.

0.013 ที่ ดี > 2000 มม.

สำหรับเงื่อนไขการทดสอบ

0.011 ที่ ดี £ 2000 มม.

0.015 ที่ ดี > 2000 มม.

ตารางที่ 3

อุณหภูมิที่นับไม่ได้, °С	ความเค้นที่อนุญาต MPa สำหรับเกรดเหล็ก
		12X18H10T, 10X17H13M2T			35H, 40H, 38HA, 37H12N8G8MFB, 20HN3A

ความต่อเนื่องของตาราง 3

อุณหภูมิการออกแบบ	ความเค้นที่อนุญาต MPa สำหรับเกรดเหล็ก
				18X12VMBFR			08X15N24V4TR

ตารางที่ 4

ประเภทปะเก็นและวัสดุ	ค่าสัมประสิทธิ์ ม	ความดันอัดปะเก็นจำเพาะ q พื้นฐานความปลอดภัยในชีวิต, MPa	ความดันจำเพาะที่อนุญาต [ q], MPa	อัตราส่วนกำลังอัด, K	โมดูลัสการบีบอัดแบบมีเงื่อนไข อี น× 10 -5 , MPa
แบนทำจาก: ยางตาม GOST 7338 มีความแข็งตาม SHORE A สูงสุด 65 หน่วย					0.3 × 10 -4 ´
ยางตาม GOST 7338 ที่มีความแข็ง SHORE A มากกว่า 65 หน่วย					0.4 × 10 -4 ´
paronite ตาม GOST 481 ที่มีความหนาไม่เกิน 2 mm
กระดาษแข็งใยหินตาม GOST 2850 ที่มีความหนา 1-3 mm
ฟลูออโรพลาสต์-4 TU 6-05-810 มีความหนา 1-3 มม.
เกรดอลูมิเนียม AD ตามมาตรฐาน GOST 21631
ทองเหลืองยี่ห้อ L63 ตาม GOST 2208
เหล็ก 05kp ตาม GOST 9045
แบนออก:
แร่ใยหินตาม GOST 2850
หุ้มด้วยอะลูมิเนียม
ทองแดงและทองเหลือง
เหล็ก 05KP
แบบเหล็ก 12X18H10T
แหวนวงรีหรือแปดเหลี่ยมทำจาก:
เหล็ก 0.5KP ตาม GOST 9045 หรือ 08X13 ตาม GOST 5632
เหล็ก 08X18H10T

*สำหรับสื่อที่มีการซึมผ่านสูง (ไฮโดรเจน ฮีเลียม ผลิตภัณฑ์น้ำมันเบา ก๊าซเหลว ฯลฯ) qพื้นฐานความปลอดภัยในชีวิต = 35.0 MPa .

ตารางที่ 5

เส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว d, mm
พื้นที่หน้าตัดของโบลท์ตาม ID เกลียว* ฉ ข, มม.2
กำลังหนีบ ที่ น ชม
หยุดความสูง ชม. 2 มม.

*ในกรณีของการใช้กระดุมที่มีร่องเพลากับเส้นผ่านศูนย์กลางที่เล็กกว่าเส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของเกลียว ค่าของพื้นที่หน้าตัดจะถูกกำหนดโดยเส้นผ่านศูนย์กลางของร่อง

12. การคำนวณการเชื่อมต่อแบบหน้าแปลนด้วยหน้าสัมผัส

12.1. ข้อกำหนดทั่วไป 12.1.1. ข้อกำหนดและสัญลักษณ์ของปริมาณทางกายภาพที่สอดคล้องกับข้อกำหนดดังกล่าวมีอยู่ในภาคผนวก 1 12.1.2 ประเภทของการเชื่อมต่อหน้าแปลนแสดงในรูปที่ 11. ข้อ จำกัด ของการใช้การเชื่อมต่อหน้าแปลนประเภทที่ระบุระบุไว้ในภาคผนวก 5 12.1.3 ข้อจำกัดของการใช้สูตรการคำนวณในส่วนนี้ต้องเป็นไปตามข้อ 1.3 12.1.4. อุณหภูมิการออกแบบขององค์ประกอบของการเชื่อมต่อหน้าแปลนถูกกำหนดตามข้อ 1.5 12.2. แรงดันไฟฟ้าที่อนุญาต 12.2.1. ความเค้นที่อนุญาตสำหรับวัสดุของสลักเกลียวถูกกำหนดตามข้อ 2.1 โดยเพิ่มขึ้น 25% 12.2.2. ความเค้นที่อนุญาตสำหรับวัสดุหน้าแปลนเมื่อคำนวณความแข็งแรงคงที่ถูกกำหนดตามข้อ 2.5 12.3. การคำนวณปริมาณเสริม 12.3.1. ความกว้างและลักษณะของปะเก็นที่มีประสิทธิภาพถูกกำหนดโดยย่อหน้า 3.1; 3.2. 12.3.2. ความสอดคล้องของสายพานสัมผัสของปะเก็น mm/N

12.3.3. ความยาวโดยประมาณและความยืดหยุ่นของสลักเกลียว (สตั๊ด) ถูกกำหนดตามข้อ 3.4 12.3.4. ตัวเลือกหน้าแปลน 12.3.4.1. ความสอดคล้องเชิงมุมของหน้าแปลนถูกกำหนดตามข้อ 3.6 12.3.5. ความสอดคล้องเชิงมุมของฝาครอบเรียบถูกกำหนดตามข้อ 3.8 ความสอดคล้องเชิงมุมของฝาครอบที่ไม่ใช่ทรงกลมถูกกำหนดตามข้อ 3.6.3 12.3.6. ช่วงเวลาไหล่ mm:

;

;

.

12.3.7. อัตราต่อรอง:

;

ภาพวาดไม่ได้กำหนดการออกแบบ

คู่มือค่า ชม. 1 , เอ 1 , เอ 2 นำมาตามตาราง 6:

;

;

;

;

ที่ไหน สำหรับครีบตามรูป 11a

สำหรับครีบตามรูป 11b

ตารางที่ 6

ดี

12.4. การคำนวณโหลด 12.4.1 ผลลัพธ์ความดันภายใน N

12.4.2. โหลดในองค์ประกอบการเชื่อมต่อที่เกิดจากความผิดปกติของอุณหภูมิ

12.4.3. โหลดโบลต์ภายใต้สภาวะการติดตั้งจะถือว่ามากกว่าค่าต่อไปนี้ N:

.

12.4.4. โหลดที่เพิ่มขึ้นในสลักเกลียว (สตั๊ด) ภายใต้สภาวะการทำงาน N

.

12.4.5. ปฏิกิริยาของสายพานสัมผัสของปะเก็นภายใต้สภาพการทำงาน N:

;

.

12.4.6. โมเมนต์ดัดสูงสุดถือว่าใหญ่ N × mm:

;

ที่ไหน [ ส ] 20 , [ส] - ได้รับการยอมรับตาม OST 26-11-04 12.5. การคำนวณสลักเกลียว (สตั๊ด) 12.5.1. เงื่อนไขสำหรับความแข็งแรงของสลักเกลียว (สตั๊ด) และปริมาณแรงบิดบนกุญแจถูกกำหนดตามข้อ 6 12.6. สภาพความแข็งแรงของปะเก็น

.

12.7. สภาพการซีล

.

12.8. การคำนวณหน้าแปลน 12.8.1. ความเค้นในเปลือก (ปลอกแขน), MPa

,

สัมประสิทธิ์อยู่ที่ไหน ตู่กำหนดโดยนรก 8.12.8.2. ความเค้นเส้นรอบวงในเปลือก (แขนเสื้อ), MPa

.

12.8.3. สภาพความแรงของเปลือก

.

เอกสารแนบ 1

บังคับ

ข้อกำหนดและสัญกรณ์

ตารางที่ 7

	การกำหนด
ความกว้างของปะเก็น mm	ข น
ความจุโหลดแคลมป์ N	บี 1
ค่าเผื่อการชดเชยการกัดกร่อน mm	ค
เส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของหน้าแปลน mm
ฟรีเส้นผ่านศูนย์กลางด้านในวงแหวน mm	ดีถึง
เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของหน้าแปลน mm	ดีน
ฟรีเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกวงแหวน mm	ดีNK
เส้นผ่านศูนย์กลางวงกลมโบลท์ (สตั๊ด) mm	ดีข
เส้นผ่านศูนย์กลางปะเก็นเฉลี่ย mm	ดีcn
เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของสลักเกลียว (สตั๊ด), m<	d
โมดูลัสความยืดหยุ่นตามยาวของวัสดุที่อุณหภูมิ 20°C และคำนวณเป็น MPa เป็นไปตาม GOST 14249:
หน้าแปลน	อี 20 , อี
สลักเกลียว (กระดุม)	อี 20 ข, อี บี
ฟรีแหวน	อี 20 ถึง, E k
ฝาปิด	อี 20 kr, E cr
โมดูลัสการอัดแบบมีเงื่อนไขของวัสดุปะเก็น MPa
แรงในแนวแกนภายนอก (อัดด้วยเครื่องหมายลบ), N	F
พื้นที่หน้าตัดของสลักเกลียว (สตั๊ด) ตามเส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของเกลียว mm2	ฉข
ความหนาของหน้าแปลน, วงแหวนอิสระ, mm	ชม. , ชม.ถึง
หยุดความสูง ถ่ายตาม OST 26-01-64, mm	ชม. 1
ความสูงของปลอกคอสำหรับรองรับแคลมป์ mm	ชม. 2
ความหนาของฝาครอบและส่วนหน้าแปลนในโซนปิดผนึก mm	ชม.kr , สkr
ความหนาของปะเก็น mm	ชม.พี
ความยาวบูชเทเปอร์ mm	หลี่
โมเมนต์ดัดภายนอก N × mm	เอ็ม
รัศมีของทรงกลมที่ไม่มีฝาครอบเป็นทรงกลม mm	Rc
รัศมีไหล่สำหรับการรองรับแคลมป์ ยอมรับตาม OST 26-01-64, mm	R
แรงกดดันในการออกแบบ MPa
ความหนาของพุ่มไม้ทรงกรวยที่ทางแยกกับ
หน้าแปลน	ส 1
เปลือก, บุชชิ่ง, ก้น, mm	ส 0
เปลือก, ด้านล่าง, ความหนาของบุชชิ่ง, mm	ส 0
ระยะห่างระหว่างพื้นผิวแบริ่งของหัวน๊อตและโบลท์, กระดุม, mm	หลี่ข 0
จำนวนสลักเกลียว (studs), pcs	น
อุณหภูมิการออกแบบ °С
ครีบ ครอบคลุม	tฉ
สลักเกลียว (กระดุม)
แหวนฟรี	tถึง
ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของการขยายตัวเชิงเส้นของวัสดุ 1/°С
หน้าแปลน	เอฉ
สลักเกลียว (กระดุม)	เอข
แหวนฟรี	เอถึง
ฝาปิด	เอkr
ความแข็งแรงของวัสดุสลักเกลียว (สตั๊ด) ที่อุณหภูมิการออกแบบ MPa	ส t
ค่าเฉลี่ยความแรงสูงสุด 10 5 ชั่วโมงที่อุณหภูมิการออกแบบ MPa	ส d × 10 5
ความคืบคลานเฉลี่ย 1% เป็นเวลา 10 5 ชั่วโมงที่อุณหภูมิการออกแบบ MPa	ส 1% × 10 5
ความเค้นที่อนุญาตของวัสดุของสลักเกลียว (สตั๊ด) ที่อุณหภูมิ 20°C และการออกแบบ MPa	[ส ] 20 ข[ส ]ข
ความแข็งแรงของวัสดุหน้าแปลน MPa	ส 0,2
ความเค้นที่อนุญาตของวัสดุหน้าแปลนที่อุณหภูมิ 20°C และการออกแบบ MPa	[ส ] 20 , [ส ]
ความเค้นที่อนุญาตของวัสดุของวงแหวนอิสระที่อุณหภูมิการออกแบบ MPa	[ส ]ถึง
ความเค้นที่อนุญาตสำหรับครีบในส่วนต่างๆ ส 1 และ ส 0	[ส ]ส 1 , [ส ]ส 0
การออกแบบและแอมพลิจูดที่อนุญาตของความเค้นยืดหยุ่นตามเงื่อนไข MPa	สเอ , [สเอ ]
จำนวนรอบการโหลดที่ระบุและอนุญาต	นู๋ , [นู๋ ]

ภาคผนวก 2

ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้น

ตารางที่ 8

เกรดเหล็ก	สัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้น a × 10 6 , 1/°С ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิ, °С
35
40
20X13
14X17H2
35X 40X 38 XA
20XH3A
30XMA
25X1MF
25X2M1F
18X12VMBFR
37X12N8G8MFB
12X18H10T 10X17H13M2T
45Х14Н14В2М
XN35VT
08Х15Н24В4

(ฉบับแก้ไข ฉบับที่ 1)

ภาคผนวก 3

แรงบิดของประแจเมื่อขันให้แน่น

ภาคผนวก 4

อ้างอิง

ตัวอย่างการคำนวณการเชื่อมต่อแบบแปลน

ข้อมูลเบื้องต้น: ดี= 400 มม. ชม.= 300 มม. ฉ= 200 องศาเซลเซียส อี 20 \u003d 1.99 × 10 5 MPa; ดีน= 535 มม. ชม.พี= 2 มม. พี= 0.6 MPa, อี= 1.81 × 10 5 MPa; ดีข= 495 มม. ส 0 = 8 มม. เอ็ม= 0.83 × 10 7 N × มม. = 2.1 × 10 5 MPa; ดีcn= 445 มม. d= 20 มม. F= 15,000 นิวตัน อี บี= 2.01 d 10 5 MPa; ขพี= 12 มม. น = 20, กับ= 2 มม. เอฉ= 12.6 × 10 -6 1/°ซ; เอข\u003d 11.9 × 10 -6 1 / ° C วัสดุหน้าแปลน - เหล็ก 20K วัสดุกลอน - เหล็ก 35. วัสดุปะเก็น - PON paronite.

1. การคำนวณปริมาณเสริม

1.1. ความกว้างของแผ่นที่มีประสิทธิภาพ

ข o= ข น= 12 มม.

1.2. ลักษณะของปะเก็นตามตาราง สี่: ม = 2.5;qพื้นฐานความปลอดภัยในชีวิต= 20 MPa; ถึง = 0,9;อีน= 2 × 10 3 MPa 1.3. การปฏิบัติตามปะเก็น

1.4. การปฏิบัติตามโบลต์

ที่ไหน ฉข\u003d 225 มม. 2 ถูกนำมาตามตาราง 5. 1.5. พารามิเตอร์หน้าแปลน 1.5.1 ความหนาของบูชเทียบเท่า

ส o= ส o = 8 มม.

1.5.2. อัตราต่อรอง

y 1 \u003d 0.16 ถูกกำหนดโดยนรก 6;

1.5.3. การปฏิบัติตามข้อกำหนดเชิงมุมของหน้าแปลน

ที่ไหน y 2 \u003d 6.9 ถูกกำหนดโดยนรก 7. 1.6. ความสอดคล้องเชิงมุมของหน้าแปลนที่โหลดด้วยโมเมนต์ดัดภายนอก

1.7. ไหล่ของช่วงเวลา:

ข = 0,5(D b -D cn) = 0.5(495 - 445) = 25 มม.

อี = 0,5(ดีcn - ดี - สเอ่อ) = 0.5(445 - 400 - 8) = 18.5 มม.

2. ปัจจัยความแข็งแกร่งของการเชื่อมต่อหน้าแปลน

2.1. ข้อต่อแบบมีปีกพร้อมแรงกดภายในและแรงในแนวแกนภายนอก:

2.2. การเชื่อมต่อหน้าแปลนโหลดด้วยโมเมนต์ดัดภายนอก:

=

;

3. การคำนวณภาระ

3.1. ผลลัพธ์ความดันภายใน

คิวd= 0.785 × ดี 2 cn × พี= 0.785 × 445 2 × 0.6 = 93270.0 น.

3.2. ปฏิกิริยาปะเก็นภายใต้สภาวะการทำงาน

R n = พี × ดีcn × ขเกี่ยวกับ × ม × พี= 3.14 × 445 × 12 × 2.5 × 0.6 = 25151.4 น.

3.3. โหลดที่เกิดจากการเปลี่ยนรูปอุณหภูมิ

ภายใต้เงื่อนไขการติดตั้ง ค่าต่อไปนี้จะมากกว่า:

พีb1=0.5× พี × ดีcn × ขเอ่อ × qพื้นฐานความปลอดภัยในชีวิต\u003d 0.5 × 3.14 × 445 × 12 × 20 \u003d 167676.0 H

พีb1=0.4 × × พี × ฉข\u003d 0.4 × 130 × 20 × 225 \u003d 234000.0 H .

3.5. โหลดเพิ่มขึ้นในสลักเกลียวภายใต้สภาวะการทำงาน

4. การคำนวณสลักเกลียว

ที่ไหน นำมาตามตาราง 3,

5. การคำนวณปะเก็น

;

[q] = 130 MPa ถ่ายตามตาราง สี่;

6. การคำนวณหน้าแปลน

6.1. มุมการหมุนของหน้าแปลนเมื่อขันให้แน่น:

6.2. การเพิ่มมุมการหมุนของหน้าแปลนในสภาพการทำงาน:

6.3. Meridional stress ในเปลือกด้านนอกและด้านในระหว่างการกระชับ MPa

ที่ไหน ตู่= 1.78 - ยึดตามนรก แปด;

ส 21 = 353.6 MPa; ส 22 = -353.6 MPa

6.4. การเพิ่มขึ้นของความเค้นเมอริเดียนในเปลือกด้านนอกและด้านในภายใต้สภาวะการทำงาน:

ดีส 21 = ดีสน +ดีส 1 = 24.3 + 104 = 128.3 MPa;

ดีส 22 = ดีสน -ดีส 1 = 24.3 + 104 = 128.3 MPa;

6.5. ความเค้นเส้นรอบวงในเปลือกบนพื้นผิวด้านนอกในระหว่างการขันให้แน่น MPa:

ส 23 = 0.3× ส 1 = 0.3 × 353.6 = 106.1 MPa;

ส 24 = -0.3× ส 1 = -0.3 × 356.6 = -106.1 MPa

สส 0 = 425.6 MPa< 491 МПа.

ระดับความเครียดไม่เกินระดับที่อนุญาต

7. ข้อกำหนดด้านความแข็ง

q +ดีq £ ,

0,0040 + 0,0012 = 0,0052<0,013.

ภาคผนวก 5

ข้อ จำกัด ของการใช้ประเภทของการเชื่อมต่อหน้าแปลน

หน้าแปลนแบน (รูปที่ 2) พร้อมวงแหวนอิสระ (รูปที่ 3) พร้อมแคลมป์ (รูปที่ 4) แนะนำให้ใช้ที่อุณหภูมิปานกลางถึง 300 องศาเซลเซียส แนะนำให้ใช้หน้าแปลนที่มีพื้นผิวการซีลเรียบสำหรับแรงดันปานกลางที่ระบุถึง 1.6 MPa แนะนำให้ใช้หน้าแปลนที่มีพื้นผิวการปิดผนึกช่องยื่นออกมาสำหรับแรงดันปานกลางตามเงื่อนไขที่มากกว่า 1.6 MPa แนะนำให้ใช้หน้าแปลน Spike-VAZ สำหรับปะเก็นที่ต้องวางในพื้นที่ปิด แนะนำให้ใช้หน้าแปลนที่มีพื้นผิวการปิดผนึกสำหรับปะเก็นโลหะที่มีหน้าตัดเป็นวงรีหรือแปดเหลี่ยมสำหรับแรงดันปานกลางตามเงื่อนไขมากกว่า 6.0 MPa แนะนำให้ใช้หน้าแปลนสัมผัส (รูปที่ 11) สำหรับแรงดันเล็กน้อยที่สูงถึง 0.6 MPa และสุญญากาศที่มีแรงดันตกค้างอย่างน้อย 5 มม. ปรอท (ส่วนที่เหลือ 0.005 MPa) ที่อุณหภูมิสูงถึง 300 องศาเซลเซียส

พารามิเตอร์การเชื่อมต่อหน้าแปลน mm	ประเภทหน้าแปลน
	ก้นเชื่อม (รูปที่ 1)	แบน (dev. 2)	หลวม (dev. 3)	บันทึก
1.ความหนาของเปลือก (แขน)	ส = ส 0 +1,3สแต่ไม่ทุกกรณี	ส 0 ³ ส		ส- ความหนาของเปลือกที่เชื่อมหน้าแปลน ขถูกพาไปนรก 13
	ส 0 -ส× 5 มม.
	ส 1 = ขส 0
2. แขนเรียวยาว t				ผม= ความลาดชันของบูช 1:3
3. เส้นผ่านศูนย์กลางวงกลมโบลต์	ดีข ³ ดี + 2(ส 1 + d + ยู)	ดีข ³ ดี +2(2ส 1 +d × ยู)	ดีข >ดีถึง +8(d+ยู 1)	ยู= 6 มม. ยู 1 = 8 มม.
ดีข	ดีข = ε 1× ดี 0,931			ε 1 นำมาตามตาราง สิบเอ็ด dนำมาตามตาราง 13
4. เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของหน้าแปลน ดีน	ดีน ³ ดีข +เอ			เอนำมาตามตาราง 13
5. เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของปะเก็น Ds	Ds = ดีข - อี		Ds £ Ds 1	อีนำมาตามตาราง 13
6. เส้นผ่านศูนย์กลางปะเก็นเฉลี่ย ดีcn	ดีcn = Ds - ข			ขนำมาตามตาราง สิบสี่
7. จำนวนสลักเกลียว น				t 1 นำมาตามตาราง 12
8. ความหนาของหน้าแปลนโดยประมาณ ชม.				l 1 ถูกพาไปนรก สิบสี่ ส 0 ได้รับการยอมรับตามข้อ 3.6.1

2 - สำหรับครีบตามรูป หนึ่ง

ตารางที่ 11

พารามิเตอร์ไร้มิติ ε 1 ขึ้นอยู่กับ RU

ตารางที่ 13

ปริมาณเสริม d , เอและ อีสำหรับสลักเกลียว (สตั๊ด)

RU, MPa	เส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว (สตั๊ด) สำหรับอุปกรณ์ mm

เส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว d ข

เส้นผ่านศูนย์กลางรูสลัก d

สำหรับน็อตหกเหลี่ยม

สำหรับน็อตหกเหลี่ยมที่มีขนาดประแจลดลง

สำหรับปะเก็นแบน

สำหรับปะเก็นวงรีหรือแปดเหลี่ยม

ตารางที่ 14

ขนาดปะเก็น

วัสดุปะเก็น	เส้นผ่านศูนย์กลางของอุปกรณ์ mm	ความกว้างของปะเก็น mm
ปะเก็นอโลหะแบบแบน	ดี£1,000
	1000 < ดี£2000
	ดี > 2000
ปะเก็นโลหะแบน	ดี£1,000
	ดี > 1000
ปะเก็นแผ่นเรียบหุ้มด้วยโลหะและปะเก็นโลหะแบบฟันปลา	ดี£1600
	ดี > 1600
ปะเก็นวงรีหรือแปดเหลี่ยมสำหรับ RU³ 6.3 MPa	ดี£600
	600 < ดี£800
	800 < ดี£1,000
	1000 < ดี£1600

ความต่อเนื่องของตาราง*

วัสดุปะเก็น	เส้นผ่านศูนย์กลางของอุปกรณ์ mm	ความกว้างของปะเก็น mm	ความหนาของปะเก็น mm
TRG "Graflek c) ไม่เสริมด้วยผู้ลักพาตัว	400< D £ 600
	£600D<1000
	1,000 ดอลล่าสหรัฐ<1500
	400D<600
TRG "Graflek c) เสริมด้วยผู้ลักพาตัว	400D<600
	£600D<1000

* ขนาดของปะเก็นเป็นไปตามข้อกำหนดที่พัฒนาโดย NPO UNIKHIMTEK (ฉบับแก้ไข แก้ไขครั้งที่ 1)

ภาคผนวก 6

(ที่จำเป็น)

มาตรฐานและวิธีการคำนวณความแข็งแรงและความรัดกุมของข้อต่อที่มีหน้าแปลนพร้อมปะเก็นจากวัสดุกราไฟท์ที่ขยายด้วยความร้อน "GRAFLEX"

1. ภาคผนวกนี้ใช้กับการคำนวณข้อต่อแบบหน้าแปลนที่มีพื้นผิวการซีลลิ้นและร่องพร้อมปะเก็นจาก TRG "GRAFLEX"2 ลักษณะของปะเก็นจาก TRG "GRAFLEX" * ม, q,.[q] ระบุไว้ในตาราง โมดูลัสความยืดหยุ่นของปะเก็น อี พี = 11,1q, ที่ใดเป็นความดันจำเพาะบนปะเก็นในระหว่างการขัน, MPa.3. ปัจจัยความแข็งของการเชื่อมต่อหน้าแปลน เอกำหนดตามข้อ 4.1 เนื่องจากโมดูลัสยืดหยุ่นของปะเก็นขึ้นอยู่กับความดันเฉพาะบนปะเก็น ( q) เมื่อพิจารณาแล้ว เอความสอดคล้องของปะเก็นจะถูกกำหนดโดยวิธีการประมาณค่าตามลำดับดังต่อไปนี้: ความดันเฉพาะบนปะเก็นในระหว่างการขันจะถูกกำหนดเบื้องต้นโดยสูตร: ร ข- แรงโบลต์สำหรับเงื่อนไขการติดตั้งกำหนดตามข้อ 5.4 เมื่อกำหนด ร ข- สัมประสิทธิ์ในการประมาณค่าแรกถือว่าเท่ากับ 1 จากนั้นตามสูตร อี พี = 11,1qโมดูลัสของความยืดหยุ่นถูกกำหนดและตามข้อ 3.3 ความสอดคล้องของปะเก็น ถ้า เอมากกว่าหนึ่งจึงจำเป็นต้องกำหนดแรงโบลต์ R b1ตามข้อ 5.4 ด้วยสัมประสิทธิ์ผลลัพธ์ เอและทำซ้ำคำจำกัดความ qและ อี. หลังจากนั้น หาค่าสัมประสิทธิ์ใหม่อีกครั้ง เอ. *บันทึก. คุณสมบัติของปะเก็นถูกนำเสนอโดย NPO UNIKHIMTEK ถ้าในการประมาณครั้งแรกค่าสัมประสิทธิ์ เอมีค่าน้อยกว่าหนึ่ง เมื่อคำนวณการเชื่อมต่อหน้าแปลน ค่าสัมประสิทธิ์ เอถูกนำมาเท่ากับความสามัคคีและการประมาณเพิ่มเติมตามคำจำกัดความ เอไม่จำเป็นต้องใช้.

ประเภทปะเก็นและวัสดุ	ค่าสัมประสิทธิ์ ม	ความดันอัดปะเก็นจำเพาะ qพื้นฐานความปลอดภัยในชีวิต, MPa	แรงดันจำเพาะที่อนุญาต [ q], MPa
ปะเก็น TRG ไม่เสริมด้วย obturator
ปะเก็น TRG เสริมแรงโดยไม่มีสิ่งอุดรู			120 at t=2 มม.*) 100 at t=3 มม.*)
ปะเก็น TRG เสริมแรงพร้อมอุดรูรั่ว
*) ความหนาของปะเก็นในสถานะอิสระ

ข้อมูลสารสนเทศ

1. พัฒนาโดย NIIkhimmash, Ukrniikhimmash, VNIIneftemash PERFORMERS: Rachkov V.I. , Ph.D.; Zusmanovskaya S.I. , Ph.D.; Gaponova L.P.; Smolsky KV, Ph.D.; Zavarov V.A.; Morozov V.G.; Pertsev L.P. วิทยาศาสตรดุษฎีบัณฑิต; Golubova ที.พี.; Mamontov G.V. , Ph.D.; Zeyde IE.; วูลฟ์สัน บี.เอส. 2. ได้รับการอนุมัติและแนะนำโดยใบอนุมัติของคณะกรรมการวิทยาศาสตร์และเทคนิคหลัก ลงวันที่ 11/29/88 4. ข้อบังคับอ้างอิงและเอกสารทางเทคนิค

	จำนวนย่อหน้า อนุวรรค การแจงนับ การสมัคร
GOST 481-80
GOST 2208-75
GOST 2850-80
GOST 5632-72
GOST 7338-77
GOST 9045-80
GOST 14249-80	เอกสารแนบ 1
GOST 21631-76
GOST 25859-83
OST 26-01-64-83	เอกสารแนบ 1
OST 26-11-04-84	2.5, 5.3, 12.4.6
OST 26-291-87	บทนำ
TU6-05-810-76

1. ข้อกำหนดทั่วไป หนึ่ง 2. ความเครียดที่อนุญาต 3 3. การคำนวณปริมาณเสริม สี่ 4. ปัจจัยความแข็งแกร่งของการเชื่อมต่อหน้าแปลน 6 5. การคำนวณภาระ 7 6. การคำนวณสลักเกลียว (สตั๊ด) 8 7. การคำนวณปะเก็น 9 8. การคำนวณครีบสำหรับแรงสถิต * 9 9. การคำนวณความล้ารอบต่ำ สิบเอ็ด 10. การคำนวณแหวนฟรี 12 11. ข้อกำหนดสำหรับความแข็งแกร่ง 12 12. การคำนวณการเชื่อมต่อหน้าแปลนพร้อมหน้าแปลนสัมผัส 16 ภาคผนวก 1 ข้อกำหนดและการกำหนด ยี่สิบ ภาคผนวก 2 สัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้น 21 ภาคผนวก 3 แรงบิดของประแจเมื่อขันให้แน่น 21 ภาคผนวก 4 ตัวอย่างการคำนวณการเชื่อมต่อหน้าแปลน 22 ภาคผนวก 5 การจำกัดการใช้งานสำหรับประเภทการเชื่อมต่อหน้าแปลน 26 ภาคผนวก 6 บรรทัดฐานและวิธีการคำนวณความแข็งแรงและความรัดกุมของข้อต่อหน้าแปลนพร้อมปะเก็นที่ทำจากวัสดุกราไฟท์ที่ขยายตัวด้วยความร้อน "กราฟเล็กซ์" 29

วี.ที. บาร์เชนโก้ ม.ล. Vinogradov

มหาวิทยาลัยไฟฟ้าแห่งรัฐเซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก "LETI" (SPbGETU), st. ศาสตราจารย์โปโปวา อายุ 5 ขวบ เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก 197376 รัสเซีย ที่อยู่อีเมลนี้จะถูกป้องกันจากสแปมบอท คุณต้องเปิดใช้งาน JavaScript เพื่อดู

บทความนี้แสดงวิธีการกำหนดอัตราความหนาแน่นของผลิตภัณฑ์ที่ถูกดูดฝุ่นและคำนวณการพึ่งพาเวลาของการเปลี่ยนแปลงแรงดันในอุปกรณ์เมื่อมีการรั่วไหล อัตราส่วนการไหลรั่วในฮีเลียมและความรัดกุมของสารเจาะชนิดต่างๆ แสดงไว้ แสดงให้เห็นถึงความแปลกใหม่ของการพรากจากกันสำหรับองค์กรของการควบคุมความรัดกุมในสถานประกอบการ

เครื่องตรวจจับการรั่วของฮีเลียมแบบพกพาให้การลงทะเบียนที่เชื่อถือได้ของการไหลของฮีเลียมสูงถึง 1 10 -7 ป. m 3 / s (7.6. 10 -4 l. μm Hg / s)

เช่นเดียวกับเครื่องตรวจจับการรั่วไหลขนาดใหญ่แบบอยู่กับที่ เครื่องตรวจจับรอยรั่วแบบพกพามีฟังก์ชันการทำให้เป็นศูนย์ในพื้นหลัง ซึ่งทำหน้าที่กำหนดความเข้มข้นของฮีเลียมในห้องให้เป็นศูนย์ และช่วยให้สามารถควบคุมความหนาแน่นได้โดยไม่คำนึงถึงระดับฮีเลียมคงที่ที่อยู่ใกล้วัตถุ

พิจารณากราฟของการกระจายทางสถิติของการรั่วไหลที่ตรวจพบเมื่อทำงานกับเครื่องตรวจจับการรั่วของฮีเลียม กราฟที่แสดงในรูปที่ 2 ซ้อนทับช่วงความไวของเครื่องตรวจจับรอยรั่วแบบพกพาในรุ่นมืออาชีพและรุ่นมาตรฐาน

รูปที่ 2 การกระจายทางสถิติของจำนวนการรั่วไหลที่ตรวจพบของโฟลว์ต่างๆ

การวิเคราะห์การแจกแจงทางสถิตินี้ทำให้เราสามารถสรุปได้ว่าของจริงส่วนใหญ่ผ่านรอยรั่วที่ต้องตรวจพบระหว่างการควบคุมความหนาแน่นตกอยู่ภายในช่วงความไวของเครื่องตรวจจับการรั่วของฮีเลียมแบบพกพา

รั่วไหลได้ 10 -9 mm Hg. . l / s และน้อยกว่านั้นเกิดจาก:

o การซึมผ่านของซีลสูญญากาศ

o การแพร่กระจายของก๊าซและการนำไฟฟ้าผ่านวัสดุของผลิตภัณฑ์ (เช่น ผ่านโพลีเมอร์)

o การคายและการระเหยออกจากผนังด้านในของผลิตภัณฑ์

การรั่วไหลเนื่องจากเหตุผลที่ระบุไว้ควรได้รับการป้องกันในขั้นตอนของการพัฒนาการออกแบบและการเลือกวัสดุของผลิตภัณฑ์ รวมทั้งการเตรียมผลิตภัณฑ์สำหรับการทดสอบตามวิธีการที่อธิบายไว้ใน ในการทดสอบการรั่วเพิ่มเติม อัตราการรั่วคือ 7.5 10 -7 มม. ปรอท ศิลปะ. . l/s และอื่นๆ สามารถตรวจจับได้โดยใช้เครื่องตรวจจับฮีเลียมรั่วแบบพกพา

เครื่องตรวจจับรอยรั่วแบบ Manometric สำหรับการควบคุมความหนาแน่นในตัว

Manometric Leak Detector เป็นเครื่องตรวจจับรอยรั่วอัตโนมัติสำหรับตรวจสอบความหนาแน่นของผลิตภัณฑ์ ซึ่งวัดค่าการรั่วทั้งหมดได้สูงถึง 10 -4 Pa ม. 3 / s ขึ้นไป

เครื่องตรวจจับการรั่วไหลมีเซ็นเซอร์สองประเภท: แรงดันและการไหลของก๊าซ ระบบสุญญากาศของเครื่องตรวจจับรอยรั่วถูกสร้างขึ้นในลักษณะที่สามารถใช้วิธีการควบคุมความหนาแน่นแบบแมนโนเมตริกและแบบสุญญากาศได้ เช่นเดียวกับการตรวจจับการรั่วไหลโดยการวัดการไหลของก๊าซ

รูปที่ 3 เครื่องตรวจจับการรั่วไหล: a - ฮีเลียมแบบพกพา b - manometric

หลักการตรวจจับรอยรั่วที่ใช้ในอุปกรณ์นี้แบ่งออกเป็น 2 ประเภท

1) การตรวจจับการรั่วไหลโดยการเพิ่มหรือลดแรงดัน วิธีการวัดและสูญญากาศใช้เพื่อกำหนดการรั่วไหลทั้งหมด วิธีการวัดเหมาะสำหรับโครงสร้างปิดซึ่งสามารถสร้างความดันที่สูงกว่าความดันบรรยากาศได้ Vacuummetric - สำหรับโครงสร้างปิดที่สามารถสร้างสุญญากาศได้

หลักการคำนวณการไหลของการรั่วไหลขึ้นอยู่กับการควบคุมอัตราการเปลี่ยนแปลงแรงดันในวัตถุควบคุม อุปกรณ์นี้มีปริมาตรสุญญากาศอ้างอิง ซึ่งแยกจากวัตถุที่วัดได้โดยใช้เมมเบรนที่ไวต่อแรงดันตก วิธีการตรวจหารอยรั่วโดยการวัดความดันแตกต่างคือ ทั้งวัตถุและปริมาตรอ้างอิงถูกสูบออกหรือเติมแก๊สให้มีแรงดันเท่ากัน

หากมีการรั่วไหลในวัตถุทดสอบ ความสมดุลของแรงดันจะถูกรบกวนและเมมเบรนที่แยกปริมาตรจะเสียรูป โดยการเปลี่ยนความจุของตัวเก็บประจุซึ่งเป็นแผ่นเมมเบรนที่ระบุหนึ่งแผ่นจะทำเกี่ยวกับปริมาณการรั่วไหลในวัตถุทดสอบ

2) การตรวจจับการรั่วไหลโดยการวัดการไหลของก๊าซ อุปกรณ์วัดปริมาณอากาศที่เข้าสู่วัตถุในกรณีที่มีการรั่วไหล การทดสอบดำเนินการโดยใช้เซ็นเซอร์วัดการไหลของก๊าซ เครื่องมือนี้ได้รับการสอบเทียบโดยใช้การควบคุมการรั่ว ติดตั้งในพอร์ตพิเศษของเครื่องตรวจจับการรั่วไหล และเครื่องวัดอัตราการไหลของก๊าซภายนอก

วรรณกรรม

1. Loktev I.I. / การควบคุมการรั่วไหลขนาดใหญ่และขนาดเล็กในองค์ประกอบเชื้อเพลิง // อุปกรณ์และเทคโนโลยีสูญญากาศ เล่ม 10 ฉบับที่ 3, 2000

2. ความรู้พื้นฐานด้านสุญญากาศของโรงเรียนเร่งอนุภาคแห่งสหรัฐอเมริกา, Lou Bertolini, Lawrence Livermore National Laboratory, 19 มกราคม 2547

3. OST 5.0170-81 การควบคุมนั้นไม่ทำลายล้าง โครงสร้างโลหะ วิธีการควบคุมความหนาแน่นของแก๊สและของเหลว

4. PNAE G-7-019-89. วิธีการควบคุมวัสดุพื้นฐานแบบครบวงจร (ผลิตภัณฑ์กึ่งสำเร็จรูป) รอยต่อเชื่อมและพื้นผิวของอุปกรณ์ และท่อส่งก๊าซธรรมชาติ ควบคุมความตึง วิธีแก๊สและของเหลว

ในการออกแบบผลิตภัณฑ์ปิดผนึก ปัญหาสองประการเกิดขึ้น: การคำนวณแรงอัดที่ทำให้ข้อต่อแน่น เช่น ตัวเสื้อและฝาครอบ (มีปะเก็นระหว่างกัน) และการคำนวณการรั่วไหลของก๊าซผ่านข้อต่อ

การคำนวณแรงจีบ

การขาดแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่พิสูจน์ได้ของการลดความดันของข้อต่อเชิงปริมาตรไม่อนุญาตให้เรากำหนดความดันอัดได้อย่างแม่นยำโดยคำนึงถึงคุณสมบัติของตัวกลางวัสดุของปะเก็นและลักษณะของไมโครเรขาคณิตพื้นผิว ดังนั้นสูตรเชิงประจักษ์สำหรับการกำหนดความดันการอัดจึงกลายเป็นที่แพร่หลาย ใช้ได้เฉพาะในช่วงการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์ที่ทำการทดสอบ

รู้จักการเสริมกำลังที่จำเป็นของการบีบอัด สามารถตรวจสอบแรงขันของข้อต่อได้ เช่น ใช้สกรูขันปะเก็นซีลระหว่างฝาครอบและตัวเรือน

การคำนวณการรั่วไหล

เมื่อคำนวณการรั่ว (อัตราการรั่วไหล) ผ่านซีล จะใช้สองรุ่น หนึ่งในนั้นคือการรั่วไหลผ่านเส้นเลือดฝอยกลม อีกอันหนึ่งเป็นลามินาร์ไหลผ่านช่องแบน (สูตรของ Poiseuille) การคำนวณตามแบบจำลองเหล่านี้มีความแปรปรวนกับการปฏิบัติเพราะ สิ่งหลังไม่ได้คำนึงถึงปัจจัยต่างๆ เช่น แรงกดสัมผัส ลักษณะของ microgeometry ของพื้นผิว เช่นเดียวกับคุณสมบัติทางกายภาพและทางกลของวัสดุของชิ้นส่วนที่ปิดสนิท เป็นต้น ในขณะเดียวกัน ปัจจัยไม่ได้ทั้งหมดส่งผลกระทบต่อการรั่วไหลในระดับเดียวกัน ผู้เขียนจำนวนมากสำหรับแต่ละกรณีจึงประมวลผลผลลัพธ์ของการทดลองและรับสูตรเชิงประจักษ์ การคำนวณที่ให้การบรรจบกันที่ดีกับข้อมูลเชิงปฏิบัติ

ความสูงของช่องสถิติเฉลี่ยและแรงกดสัมผัส R ถึงซึ่งให้การซีลปะเก็นที่ปกติมากขึ้นนั้นสัมพันธ์กันโดยอัตราส่วน

ที่ไหน R- พารามิเตอร์ที่แสดงถึงความสามารถของวัสดุในการปิดผนึกความหยาบของพื้นผิว การรั่วซึมผ่านซีลอีลาสโตเมอร์มีค่าเท่ากับ

ค่าการนำไฟฟ้า (การรั่วไหลต่อหน่วยของแรงดันตกคร่อมและปริมณฑลของพื้นผิวการปิดผนึก B)

ที่นี่ จาก 0 - การนำไฟฟ้าในกรณีที่ไม่มีการสอดปะเก็นเข้าไปในความหยาบของพื้นผิวที่อัดแน่น

สูตร 1-3 ใช้ได้กับก๊าซที่ไม่ทำให้เกิดการขจัด ซึ่งช่วยลดการรั่วซึมโดยการปิดช่องว่าง

ก๊าซรั่วผ่านช่องว่างระหว่างปะเก็นซีลและหน้าแปลนสำหรับอีลาสโตเมอร์ที่ดีที่สุดมีตั้งแต่ 8 10 -6 ... 4 10 -11 Pa cm 3 /s (8 10 _6 ... 4 10 -11 atm cm 3 /c) ต่อความยาวของปะเก็น 1 ซม. และขึ้นอยู่กับวัสดุและอุณหภูมิ

การไหลของก๊าซผ่านรอยรั่วในรอยต่อของรอยต่อที่ปิดสนิท (4)

ที่ไหน R และ - .gas ความดันในผลิตภัณฑ์

R 0 - ความดันบรรยากาศ

Rคือค่าคงที่ของแก๊ส

ชม. 0 - ความสูงของช่องเฉลี่ยในกรณีที่ไม่มีแรงกดสัมผัสที่ข้อต่อ

ถึง 0 - ค่าคงที่ของ Kozeny ขึ้นอยู่กับรูปร่างของส่วนตัดขวางของช่อง (สำหรับช่องกลม บจก.=2);

เสื้อ - ค่าสัมประสิทธิ์การบิดเบี้ยว ();

- ความหนืดของตัวกลาง (แก๊ส) ที่จะปิดผนึก

ที-อุณหภูมิสัมบูรณ์

ดังนั้นรัศมีด้านนอกและด้านในของพื้นผิวการซีล

(t=1.2) - ความสูงสูงสุดของความผิดปกติของโปรไฟล์ของพื้นผิวการปิดผนึก

sm- ขั้นตอนเฉลี่ยของความผิดปกติในโปรไฟล์ (GOST 2789-73);

รา- ส่วนเบี่ยงเบนโปรไฟล์ค่าเฉลี่ยเลขคณิต

ค่าสัมประสิทธิ์สัดส่วน

ค่าสัมประสิทธิ์การจำแนกคุณสมบัติทางกายภาพและทางกลของวัสดุของพื้นผิวการปิดผนึก

เอ็ม ผม - อัตราส่วนปัวซองของวัสดุ

อี ผม - โมดูลัสความยืดหยุ่นของวัสดุ

r- รัศมีเฉลี่ยของการปัดเศษของยอดไมโคร$

ใน 1 - พารามิเตอร์ทั้งหมดของเส้นโค้งอ้างอิงของพื้นผิวสัมผัส

พารามิเตอร์เส้นโค้งอ้างอิง

- ฟังก์ชันแกมมา

ข้อกำหนดสำหรับไมโครแอสเซมบลีที่มีความหนาแน่นสูง เช่น แพ็คเกจของอุปกรณ์เซมิคอนดักเตอร์และ IPมีการเชื่อมโยงอย่างแยกไม่ออกเพื่อให้มั่นใจในความน่าเชื่อถือและความทนทาน

อันเป็นผลมาจากการรั่วไหล ความชื้น สารกัดกร่อน เช่นเดียวกับอนุภาคแปลกปลอมสามารถเข้าไปในเคสได้ ซึ่งจะทำให้เกิดความเสียหายต่อส่วนประกอบแต่ละส่วนของไมโครแอสเซมบลีหรือไฟฟ้าลัดวงจร

ความรัดกุมของตัวเรือนของไมโครแอสเซมบลีนั้นสูงมาก และอัตราการไหลของมวลสามารถเข้าถึง 10 -8 ...10 -9 ซม. 3 /s เราระบุเพื่อเปรียบเทียบว่าผ่านรูที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 10 μm อัตราการไหลของก๊าซคือ 5·10 -9 ซม. 3 /s เมื่อเส้นผ่านศูนย์กลางรูลดลงเหลือ 0.1 ไมโครเมตร อัตราการไหลของก๊าซจะลดลง 4 ลำดับความสำคัญและมีค่าเท่ากับ 5·10 -13 ซม. 3 /วินาที สิ่งนี้ทำให้เกิดปัญหาอย่างมากในการเลือกวิธีการและวิธีการทดสอบความหนาแน่นของไมโครแอสเซมบลี โดยเฉพาะอย่างยิ่งในการผลิตจำนวนมาก จากวิธีการควบคุมที่มีอยู่ ก๊าซเริ่มแพร่หลาย (โดยใช้เครื่องตรวจจับการรั่วของฮีเลียม)

ตามที่ปฏิบัติได้แสดงให้เห็น การรั่วไหลของตัวเรือนไมโครแอสเซมบลีไม่เพียงขึ้นอยู่กับความดันของก๊าซตัวบ่งชี้ ซึ่งใช้ในการทดสอบ เวลาที่ใช้ในการดำเนินการแรงดันนี้ ช่วงเวลาหลังจากแรงดันถูกเอาออก แต่ยัง กับขนาดของ ปริมาตรภายใน (ฟรี) ของตัวเรือนกำลังทดสอบความแน่น

เพื่อประเมินการรั่วของฮีเลียมอย่างแม่นยำจากการตรวจวัด

ที่ไหน ร-วัดการรั่วไหล atm cm 3 / s;

หลี่- การรั่วไหลมาตรฐานเทียบเท่า atm cm 3 /s;

- น้ำหนักโมเลกุลตามลำดับของอากาศและก๊าซตามรอย

t 1 - ใช้เวลาน้อยกว่า ความกดดัน;

t 2 - ระยะเวลาก่อนการวัดหลังจากลดแรงดัน

ยู-ปริมาณร่างกาย ซม. 3

UDC 517.958:532.5, 621:007

โมดูลซอฟต์แวร์สำหรับการคำนวณความรัดกุม

ซีลแกนสมมาตรทางกลบนพื้นฐาน

FINITE ELEMENT MODEL

แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของการไหลของของเหลวในซีลแกนสมมาตรทางกลถูกนำเสนอ โดยคำนึงถึงทั้งความคลื่นและความขรุขระของพื้นผิวการทำงาน มีการเสนอโมดูลซอฟต์แวร์สำหรับคำนวณการรั่วไหลของสื่อการทำงานตามแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์ นำเสนอผลลัพธ์ของการทดลองแบบจำลองซึ่งแสดงให้เห็นถึงความเพียงพอของการใช้โครงร่างนี้ในการคำนวณความหนาแน่นของข้อต่อ

คำสำคัญ: ซีลแกนสมมาตรทางกล การคำนวณความหนาแน่น โมดูลซอฟต์แวร์ แบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์

หนึ่งในปัญหาที่สำคัญที่สุดในการออกแบบองค์ประกอบของเทคโนโลยีใหม่ในวิศวกรรมเครื่องกล การสร้างเครื่องมือกล วิศวกรรมกำลัง ในอุตสาหกรรมการบินและอวกาศคือปัญหาการแยกสื่อการทำงานและการรับรองระดับความรัดกุมของอุปกรณ์เรือต่างๆ , อุปกรณ์ท่อ ฯลฯ เพื่อแก้ปัญหานี้อุปกรณ์ปิดผนึกที่หลากหลายตามกฎโครงสร้างที่เรียบง่าย แต่มักจะมีบทบาทสำคัญในการรับรองความน่าเชื่อถือของผลิตภัณฑ์โดยรวม อุปกรณ์ซีลประเภทหนึ่งที่มีลักษณะเฉพาะ ซึ่งรวมคุณสมบัติทั่วไปและลักษณะการทำงานหลายอย่างเข้าด้วยกัน คือซีลระหว่างโลหะกับโลหะ (รูปที่ 1) ซีลดังกล่าวใช้กันอย่างแพร่หลายในหลายอุตสาหกรรม

ข้าว. หนึ่ง. ประเภทของซีลระหว่างโลหะกับโลหะตามแบบฟอร์มการติดต่อ:เอ - แบน; b - รูปกรวย; ค - เชิงเส้น;

g - กรวยทรงกลม; R, l, d – รัศมีความโค้ง ความกว้างปลอกคอ และเส้นผ่านศูนย์กลางการทำงานของซีล

ตามลักษณะเฉพาะของกลไกการปิดผนึก ข้อต่อเหล่านี้เรียกว่าข้อต่อและประสิทธิภาพของพวกมันถูกกำหนดโดยธรรมชาติที่ซับซ้อนของอิทธิพลของพารามิเตอร์ทางเรขาคณิตและทางกายภาพ - ทางกลของพื้นผิวการทำงานต่อไดนามิกของการโต้ตอบการติดต่อ โครงสร้างที่ซับซ้อนของข้อต่อทำให้เกิดปัญหาบางประการสำหรับคำอธิบายทางคณิตศาสตร์ของการเคลื่อนที่ของสื่อที่ใช้ในข้อต่อ

ข้างต้นนำไปสู่ความจริงที่ว่าจนถึงขณะนี้ยังไม่มีการพัฒนาแบบจำลองทางทฤษฎีแบบครบวงจรและอัลกอริธึมสำหรับการคำนวณการรั่วไหลของสื่อการทำงานในข้อต่อที่ปิดสนิทโดยคำนึงถึงภูมิประเทศที่แท้จริงของพื้นผิวการทำงานของข้อต่อชนและสภาพการทำงาน

การขาดแบบจำลองการคำนวณนำไปสู่ความจำเป็นในการเลือกวัสดุในการทดลองที่ยาวนานและลำบาก วิธีทางเทคโนโลยีของการผลิตและการประกอบสำหรับรอยต่อที่ปิดสนิทใหม่แต่ละข้อ ซึ่งทำให้ต้นทุนในขั้นเตรียมการของการผลิตยาวนานขึ้นและเพิ่มขึ้นอย่างมาก และเป็นอุปสรรคต่อการพัฒนา CAD .

บทความนี้เสนอแบบจำลองสำหรับการไหลของตัวกลางในซีลโลหะกับโลหะตามแกนสมมาตรโดยใช้พารามิเตอร์ของภูมิประเทศที่แท้จริงของพื้นผิวที่ปิดสนิท การคำนวณจะขึ้นอยู่กับวิธีไฟไนต์เอลิเมนต์ที่ใช้สำหรับสมการเรย์โนลด์สในพิกัดเชิงขั้ว

การกำหนดปัญหา แบบจำลองการไหลของสื่อการทำงานในซีลโดยคำนึงถึงอิทธิพลของความหยาบสามารถอธิบายได้ด้วยสมการสนามแรงดันของตัวกลางของเหลวในชั้นบาง ๆ ที่ได้รับจาก Patir และ Zheng ภายใต้เงื่อนไขของ Reynolds ประมาณ:

https://pandia.ru/text/79/265/images/image006_1.gif" width="211 height=23" height="23">,

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image008.gif" width="52" height="23"> คือความสูงของคลื่นของพื้นผิวการทำงานด้านล่างและด้านบนของญาติตราประทับ ถึงระนาบกลางตามลำดับ คือ ช่องว่างระหว่างระนาบคลื่นเฉลี่ย (ค่าคงที่) – ช่องว่างในตราประทับโดยคำนึงถึงภูมิประเทศที่เป็นคลื่น https://pandia.ru/text/79/265/images/image013.gif คือ ความดันในช่องที่เกิดจากช่องว่าง ในการคำนวณฟังก์ชัน EN-US">

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image016_0.gif" alt="(!LANG:Signature:" align="left" width="241 height=255" height="255">!}

นี่คือบริเวณวงแหวน เป็นฟังก์ชันทดลองที่เป็นไปตามเงื่อนไขขอบเขตต่อไปนี้:

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image025.gif" width="16" height="24 src="> คือรัศมีของขอบเขตซีลด้านนอกและด้านในตามลำดับ (รูปที่ 2 ).

ขอบเขตจะแสดงเป็นโมเดลไฟไนต์เอลิเมนต์ ..gif" width="229 height=25" height="25">,font-size:14.0pt"> – องค์ประกอบไฟไนต์ที่แยกจากกัน – พารามิเตอร์ทั่วไปขึ้นอยู่กับองค์ประกอบ..gif" width="21" height="25 src=">and font-size: 14.0pt"> ,

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image039.gif" width="21" height="24"> เป็นการสนับสนุนเบื้องต้นในการใช้งาน

.

หลังจากการแทนที่นิพจน์สำหรับฟังก์ชันการทดสอบ นิพจน์สำหรับการสนับสนุนเบื้องต้นจะถูกแปลงเป็นรูปแบบ

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image043.gif" width="69" height="28"> เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่แสดงในรูปของพิกัดของโหนดขององค์ประกอบ

ที่จุดต่ำสุด อนุพันธ์ของฟังก์ชันเทียบกับค่าโหนดแต่ละค่าจะหายไป:

ที่ไหน w, ส, tคือจำนวนโหนดกริดที่รวมอยู่ในองค์ประกอบ อี. อินทิกรัลที่มีอยู่ในนิพจน์สามารถคำนวณเป็นตัวเลขได้

การพึ่งพาที่ได้รับจะถูกสรุปและเท่ากับศูนย์ พวกเขาร่วมกันสร้างระบบสมการเชิงเส้น:

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image049.gif" width="25" height="23">.gif" width="23" height="23 src=">) และ ขอบเขตภายใน () คำนวณตามอัตราส่วนต่อไปนี้:

https://pandia.ru/text/79/265/images/image055.gif" width="200" height="52">.gif" width="25" height="21 src="> – ระยะห่างของตาราง โดยพิกัดเชิงมุม คือจำนวนพาร์ติชั่นตามพิกัดเชิงมุม คือจำนวนพาร์ติชั่นตามแนวรัศมี https://pandia.ru/text/79/265/images/image061.gif" width="39" height="25 src="> – ค่าความดันที่จุดปมบนวงในสุดท้าย; EN-US" >MSIU RondWave 2D (ใบรับรองการลงทะเบียน ผลิตภัณฑ์ซอฟต์แวร์ไม่.). สร้างขึ้นด้วยวิธีนี้ ช่วยให้คุณสามารถวิเคราะห์ความหนาแน่นของการเชื่อมต่อได้ทันทีหลังจากการวัดความคลื่นของพื้นผิวการทำงาน

โมดูลถูกเรียกจากรายการ "การสร้างแบบจำลอง" ของเมนูหลักของโปรแกรมควบคุม HSC (รูปที่ 4) เมื่อเริ่มต้นกระบวนการสร้างแบบจำลองหน้าต่างพารามิเตอร์ของแบบจำลองภายใต้การศึกษาจะเปิดขึ้นในขั้นต้น (รูปที่ 5) จุดสูงสุดของความขรุขระของพื้นผิวการทำงานหนึ่งและจุดสูงสุดสูงสุดของความขรุขระของพื้นผิวการทำงานที่สอง เป็นฟังก์ชันที่กำหนดอย่างไม่ต่อเนื่องซึ่งกำหนดลักษณะพิเศษของความหยาบ

font-size:10.0pt">รูปที่ 4 โมดูลในตัวสำหรับการจำลองเชิงตัวเลข

ฟังก์ชันอิทธิพลของความหยาบ (ค่าสัมประสิทธิ์การไหล) คำนวณโดยชุดซอฟต์แวร์ที่พัฒนาก่อนหน้านี้และส่งออกไปยังโมดูลซอฟต์แวร์นี้ แต่ละฟังก์ชันเป็นไฟล์ข้อความที่อยู่ในโฟลเดอร์ ฟังก์ชั่น. บรรทัดแรกของไฟล์เหล่านี้มีจำนวนจุดที่กำหนดฟังก์ชัน บรรทัดต่อไปนี้ประกอบด้วยคู่ของค่า - ช่องว่าง และค่าที่สอดคล้องกัน คั่นด้วยช่องว่าง ในช่วงเวลาระหว่างค่าช่องว่างที่กำหนด ฟังก์ชันจะถูกสอดแทรกเป็นเส้นตรง ที่ขอบเขต มันถูกสอดแทรกโดยฟังก์ชันคงที่ และดังนั้น สำหรับขอบเขตบนและล่างในแง่ของช่องว่าง https://pandia.ru/text/79/265/images/image074.gif" alt="(! LANG:ลายเซ็น:" align="left" width="390 height=385" height="385">Информация о топографии волнистости поверхности соединения, а также о его геометрических размерах задается через основную программу комплекса MSIU RondWave 2 D .!}

หลังจากป้อนพารามิเตอร์ของการเชื่อมต่อภายใต้การศึกษาแล้วจะมีการสร้างแบบจำลององค์ประกอบ จำกัด ซึ่งเป็นผลมาจากรายงานเกี่ยวกับความหนาแน่นของการเชื่อมต่อ (รูปที่ 6) รายงานประกอบด้วยแผนที่การกระจายของความดันภายในช่องว่างระหว่างพื้นผิวการทำงานของการเชื่อมต่อ รูปแบบและพารามิเตอร์ของการเชื่อมต่อ การรั่วไหลทั้งหมดของสื่อการทำงานและกราฟของการกระจายของการรั่วไหลในท้องถิ่นตามพิกัดเชิงมุม

ข้าว. 6 . รายงานความหนาแน่นของการเชื่อมต่อ

ตรวจสอบความถูกต้องของการคำนวณการรั่วไหลผ่านการเชื่อมต่อปลายแกนสมมาตรโดยใช้โมดูลซอฟต์แวร์ เพื่อทดสอบความเพียงพอของแบบจำลองที่พัฒนาแล้ว ได้ทำการทดลองหลายชุดเพื่อศึกษารอยรั่วในซีลเชิงแกนสมมาตรทางกลที่ราบเรียบอย่างยิ่ง สำหรับสารประกอบดังกล่าว มีวิธีการวิเคราะห์เพื่อค้นหาการรั่วไหลของปริมาตร การเปรียบเทียบผลลัพธ์ที่ได้จากการคำนวณเชิงวิเคราะห์กับผลลัพธ์ของการจำลองเชิงตัวเลขช่วยให้เราระบุความเพียงพอของแพ็คเกจซอฟต์แวร์ได้

ในการคำนวณการรั่วผ่านซีลตามแกนสมมาตร มีการเสนอแบบจำลองการวิเคราะห์ต่อไปนี้:

, (2)

โดยที่ https://pandia.ru/text/79/265/images/image078.gif" width="16" height="15"> คือความเร็วเชิงมุมของการหมุนของข้อต่อ โดยระบุว่าข้อต่ออยู่กับที่ สมการ (2) ใช้แบบฟอร์ม

.

การศึกษาแบบจำลองทั้งหมดได้ดำเนินการสำหรับน้ำมันดีเซลเกรด A โดยมีลักษณะที่แสดงในตาราง 1. ช่องว่างในการเชื่อมต่อมีตั้งแต่ 1 ถึง 2 ไมครอน การคำนวณดำเนินการโดยไม่คำนึงถึงอิทธิพลของความหยาบ (ฟังก์ชันเดียว 624 "style="width:467.8pt;margin-left:5.4pt;border-collapse:collapse;border:none">

พารามิเตอร์

การกำหนด

การวัด

ได้รับการยอมรับ

ค่า

แรงดันนอกซีล

1 105

แรงดันภายในซีล

รัศมีของขอบซีลด้านนอก

รัศมีของขอบซีลด้านใน

2.5 10-2

ช่องว่างระหว่างหน้าแมวน้ำ

1 10-6; 1.2 10-6;

1.4 10-6; 1.6 10-6;

1.8 10-6; 2 10-6

ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกของสื่อการทำงาน

กก./(m·กับ)

การเปรียบเทียบผลการจำลองเชิงตัวเลข (https://pandia.ru/text/79/265/images/image052.gif" width="23" height="23 src=">) กับการรั่วไหลเชิงวิเคราะห์พบว่าความแตกต่างระหว่างกันคือ ไม่เกิน 0.5% ผลการศึกษาในรูปแบบของการพึ่งพาการรั่วไหลของช่องว่างเฉลี่ยดังแสดงในรูปที่ 7 ดังนั้นจึงแสดงให้เห็นว่าชุดซอฟต์แวร์นี้สอดคล้องกับรูปแบบการวิเคราะห์สำหรับกรณีการเชื่อมต่อที่ง่ายที่สุด

การสร้างแบบจำลองเชิงตัวเลขของผลกระทบของคลื่นต่อความหนาแน่นของข้อต่อเพื่อศึกษาผลของคลื่นที่มีต่อความหนาแน่นของข้อต่อ ได้ทำการศึกษาเชิงตัวเลข สารประกอบแบบจำลองที่มีคุณสมบัติตามที่ระบุในตารางที่ 1 ถูกเลือกให้เป็นวัตถุประสงค์ของการศึกษา 2. ให้พื้นผิวการทำงานด้านบนราบเรียบ เนื่องจากจุดประสงค์ของการทดลองคือเพื่อกำหนดระดับของอิทธิพลของคลื่นพื้นผิวต่อการรั่วซึม ค่าสัมประสิทธิ์อิทธิพลของความหยาบจึงถือว่าคงที่และเท่ากับหนึ่ง

รับประกันการกวาดล้างร่วมกัน ชม.Δ ถูกกำหนดเป็นระยะห่างระหว่างจุดสูงสุดสูงสุดของพื้นผิวการทำงานด้านล่างกับระนาบของพื้นผิวการทำงานด้านบน ช่องว่างที่เท่ากันในข้อต่อเรียบคำนวณเป็นระยะทางจากระนาบของพื้นผิวด้านบนถึงระนาบกลางของพื้นผิวด้านล่าง การคำนวณได้ดำเนินการสำหรับค่า ชม.Δ: 1; 2; 3; 5; แปด; สิบ; 15 และ 20 ไมโครเมตร สอดคล้องกับช่องว่างที่เท่ากันในข้อต่อที่ราบรื่น: 9.68; 10.68; 11.68; 13.68; 16.68; 18.68; 23.68 และ 28.68 ไมครอน

ตารางที่ 2

ลักษณะของการบดอัดแบบจำลองทดลอง

พารามิเตอร์	การกำหนด	การวัด	ความหมาย
แรงดันนอกซีล			1 10 5
แรงดันภายในซีล			5 10 5W เอวิธีการคำนวณโดยไม่คำนึงถึงคลื่นทำให้เกิดข้อผิดพลาด 20% สำหรับค่าที่น้อยกว่า ชม.Δ ข้อผิดพลาดนี้สามารถเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ในทางกลับกันด้วยมูลค่าที่เพิ่มขึ้นอย่างมาก ชม.Δ ค่อยๆ ลดลง ผลการศึกษาแสดงไว้ใน Fig..gif" width="31" height="25 src="> - ร่วมกับผนังเรียบ font-size:12.0pt"> แบบจำลองที่พิจารณาของการไหลของสื่อการทำงานในซีลโลหะและโลหะแบบสมมาตรโดยใช้พารามิเตอร์ของภูมิประเทศที่แท้จริงของพื้นผิวที่ปิดสนิทสามารถหาได้ การใช้งานจริงเมื่อออกแบบซีลเหล่านี้กำหนดวิธีการทางเทคโนโลยีสำหรับการผลิตโดยใช้ระบบ CAD ที่ทันสมัย ตามรุ่นนี้ แพ็คเกจซอฟต์แวร์ได้รับการพัฒนาที่ช่วยให้รวดเร็วและ การประเมินผลที่มีประสิทธิภาพความหนาแน่นของแมวน้ำกล บรรณานุกรม 1. Patir, N. แบบจำลองการไหลเฉลี่ยสำหรับการกำหนดผลกระทบของความหยาบสามมิติต่อการหล่อลื่นแบบอุทกพลศาสตร์บางส่วน / N. Patir, H. S. Cheng // ASME Journal of Lubrication Technology - 2521. - ฉบับ. 100. - ลำดับที่ 1 - หน้า 12-17. 2. Sheipak, A. A. การใช้วิธีไฟไนต์เอลิเมนต์ (FEM) สำหรับการคำนวณปัจจัยการไหลในซีล / A. A. Sheipak, V. V. Porohsyn, D. G. Bogomolov // บทคัดย่อเอกสารจากการประชุมไตรโบโลยีโลกครั้งที่ 2 (เวียนนา, ออสเตรีย, 3 - 7 กันยายน 2544) . - หน้า 173-174. 3. Norrie, D. Introduction to the Finite Element Method / D. Norrie, J. de Vries. - ม.: มีร์, 1981. - 304ค. 4. Kondakov และเทคนิคการปิดผนึก: หนังสืออ้างอิง /,. - M.: Mashinostroenie, 1986. - 464 p. 5. Poroshin, - ชุดซอฟต์แวร์สำหรับการวิเคราะห์สามมิติของคลื่นของพื้นผิวของชิ้นส่วนในการผลิตการประกอบเครื่องกล /, // การประกอบในวิศวกรรมเครื่องกล, การทำเครื่องมือ - M.: Mashinostroenie, 2006. - หมายเลข 12.

RD 26.260.011-99

เอกสารคำแนะนำ

คำแนะนำวิธีการ

การคำนวณหามาตรฐานความรัดกุม
เรือและอุปกรณ์

ใบอนุมัติ

RD 26.260.011-99

คำแนะนำวิธีการ

การคำนวณหามาตรฐานความแน่นสำหรับเรือและอุปกรณ์

ผู้อำนวยการทั่วไปของ JSC "วนิพท์ ขิมเนฟเทปะระตุระ" __________________________________________	วีเอ พานอฟ
หัวหน้าแผนก มาตรฐาน ______________________________________	ว.น. ซารุตสกี้
หัวหน้าภาควิชาที่ 29 __________________	ส.ญ. ลูชิน
หัวหน้าห้องปฏิบัติการหมายเลข 56 _____________	แอล.วี. Ovcharenko
ผู้จัดการฝ่ายพัฒนา, นักวิจัยอาวุโส ___________________________	รองประธาน โนวิคอฟ
วิศวกรกระบวนการ II แมว. ______________________________	เอ็น.เค. ลามิน่า
วิศวกรมาตรฐานฉัน แมว. ______________________	ต่อ. Lukin
ตกลง
รองอธิบดี สำหรับกิจกรรมการวิจัยและการผลิต JSC "NIIKHIMMASH" __________________________________________	วี.วี. กั้ง

คำนำ

1. พัฒนาโดย JSC "สถาบันวิจัยและออกแบบเทคโนโลยีเคมีและปิโตรเลียมของ Volgograd" (JSC "VNIIPTKhimnefteapparatura")

2. อนุมัติและแนะนำโดยคณะกรรมการเทคนิคหมายเลข 260 "อุปกรณ์แปรรูปเคมีและน้ำมันและก๊าซ" โดยเอกสารอนุมัติลงวันที่ 24 มิถุนายน 2542

3. ในการแทนที่ "วิธีการคำนวณบรรทัดฐานของความหนาแน่นของภาชนะและอุปกรณ์"

4. REPUBLICATION 2000 กรกฎาคมพร้อมการแก้ไขครั้งที่ 1 อนุมัติโดยใบอนุมัติลงวันที่ 27 มิถุนายน 2543

เอกสารคำแนะนำ

คำแนะนำวิธีการ การคำนวณหามาตรฐานความแน่นสำหรับเรือและอุปกรณ์

วันที่แนะนำ 1999-07-01

1 พื้นที่ใช้งาน

เอกสารคำแนะนำนี้จัดทำขึ้นเพื่อสร้างมาตรฐานสำหรับการออกแบบและการทดสอบการรั่วของเรือและอุปกรณ์ที่ผลิตตาม OST 26-291 และสามารถใช้กับอุปกรณ์อื่นๆ ที่ควบคุมโดย Gosgortekhnadzor ของรัสเซีย ตามข้อกำหนดของ PB 03-108 , PB 09-170, PB 10-115, SNiP 3.05.05.

2. ข้อมูลอ้างอิงเกี่ยวกับกฎระเบียบ

เอกสารแนวทางนี้อ้างอิงถึงมาตรฐาน ข้อบังคับ และแหล่งข้อมูลอื่นๆ ดังต่อไปนี้:

หนึ่งในตัวชี้วัดหลักที่กำหนดระดับความเป็นอันตรายของสารตาม GOST 12.1.007 คือความเข้มข้นสูงสุดที่อนุญาตในอากาศของพื้นที่ทำงานซึ่งกำหนดตาม GOST 12.1.005

3.2. ในระหว่างการทำงานปกติของอุปกรณ์และการระบายอากาศ เนื้อหาของสารอันตรายในอากาศของพื้นที่ทำงานต้องน้อยกว่าหรือเท่ากับความเข้มข้นสูงสุดของสารเหล่านี้ตาม GOST 12.1.005

เมื่อติดตั้ง อุปกรณ์เทคโนโลยีในพื้นที่เปิดซึ่งเป็นเรื่องปกติสำหรับองค์กรแปรรูปน้ำมันและก๊าซส่วนใหญ่ การระบายอากาศของพื้นที่ทำงานขึ้นอยู่กับสภาพบรรยากาศในอาณาเขตขององค์กรและคุณสมบัติทางกายภาพของสารอันตรายที่ปล่อยออกมา

3.3. อัตราความหนาแน่นของภาชนะและอุปกรณ์ตาม GOST 26790 ถูกกำหนดให้เป็นอัตราการไหลรวมที่ใหญ่ที่สุดของสารผ่านการรั่วไหล ทำให้มั่นใจในสถานะการทำงานของเรือ เครื่องมือ และกำหนดโดยเอกสารเชิงบรรทัดฐานและทางเทคนิคสำหรับภาชนะนี้ อุปกรณ์

อัตราความหนาแน่นวัดในหน่วยการไหลของก๊าซ:

3.4. ในระหว่างการทดสอบนิวแมติกของเรือ เครื่องมือ และท่อ วิธีการลดแรงดันจะกำหนดค่าสัมประสิทธิ์การรั่วไหล:

MPCpr - ความเข้มข้นสูงสุดของสารอันตรายในอากาศจ่าย mg / m 3 (ไม่ควรเกิน 0.3 MPCrz)

4.2. เมื่อป้อนค่าจากสูตร () ลงในสูตร () เราได้รับสูตรสำหรับคำนวณค่าความหนาแน่นของภาชนะอุปกรณ์ที่ติดตั้งในห้อง:

vp ชั่วโมง - ปริมาตรของพื้นที่ทำงาน ม. 3 (ตาม GOST 12.1.005 ความสูง 2 ม. พื้นที่ตาม CH 245 ไม่น้อยกว่า 4.5 ม. 2 ดังนั้นปริมาตรอย่างน้อย 9 ม. 3 ในกรณีที่ไม่มีข้อมูลที่ถูกต้องมากขึ้น)

4.4. กำหนดสูตร () สูตร () ใช้รูปแบบต่อไปนี้:

ในกรณีที่ไม่มีข้อมูลเกี่ยวกับระดับความหนาแน่นของการเชื่อมต่อที่ถอดออกได้ ขอแนะนำให้ใช้ข้อมูลแอปพลิเคชันของเอกสารคำแนะนำนี้

ตารางที่ A.1 - ​​ค่าความเข้มข้นสูงสุดของสารอันตรายในอากาศของพื้นที่ทำงานขึ้นอยู่กับระดับความเป็นอันตรายของสารนี้ตาม GOST 12.1.007

หน่วยเป็นมิลลิกรัมต่อลูกบาศก์เมตร

ระดับอันตรายของสารอันตรายตาม GOST 12.1.007	ความเข้มข้นสูงสุดที่อนุญาตของสารอันตราย (MAC) ในอากาศของพื้นที่ทำงาน
	น้อยกว่า 0.1
	0,1 - 1,0
	1,1 - 10,0
	มากกว่า 10
บันทึก - ขีด จำกัด ล่างของระดับอันตราย 1 สำหรับการคำนวณบรรทัดฐานของความหนาแน่นของเรืออนุญาตให้ใช้อุปกรณ์ที่มีค่า 0.01 มก. / ม. 3

ภาคผนวก B

ตาราง ข.1 - ค่าของอัตราแลกเปลี่ยนอากาศสำหรับ โรงงานอุตสาหกรรม

ชื่อย่อผลิตภัณฑ์ที่ใช้ในการผลิตหรือสถานที่	อัตราแลกเปลี่ยนอากาศ h -1							ค่าสัมประสิทธิ์ เพิ่มขึ้นสำหรับผลิตภัณฑ์ร้อน
	ในกรณีที่ไม่มีสารประกอบกำมะถัน			ในที่ที่มีสารประกอบกำมะถัน			คลังสินค้า
	คอมเพรสเซอร์	สูบน้ำ	การผลิต	คอมเพรสเซอร์	สูบน้ำ	การผลิต
แอมโมเนีย
การผลิตอะซีตัลดีไฮด์จากตัวเร่งปฏิกิริยาปรอท
บิวเทน, ไฮโดรเจน, มีเทน, โพรเพน, บิวทิลีน,เพนเทน, พาราลดีไฮด์,โพรพิลีน, อีเทน, เอทิลเบนซีน, เอทิลีน,ก๊าซแคร็ก น้ำมันดิบ และสารอื่นๆ ที่มี MPC มากกว่า 50 มก./ม. 3
คัดเลือก ตัวทำละลาย, อีเธอร์, น้ำมันเบนซินที่มีสารตะกั่ว,ดีวินิลอะซิเตท, dichlorostyrene, ไวนิลคลอไรด์, เมทิลีนคลอไรด์และสารอื่น ๆ ที่มี MPCrz 5 - 50 มก. / ม. 3รวม
โบรมีนและสารอื่นๆ ที่มี MPCrz 0.5 - 5.0 mg / m 3
คลอรีน อะเซทิลีน และสารอื่นๆ ที่มีขีดจำกัดความเข้มข้นสูงสุด 0.5 มก./ลบ.ม. 3 และน้อยกว่า
กรดไนตริก ฟอสฟอริก และกรดอื่นๆ ที่มีความเข้มข้นสูงสุดไม่เกิน 10 มก./ลบ.ม.
ก๊าซปิโตรเลียมธรรมชาติ
น้ำมัน
แนฟทา น้ำมันเชื้อเพลิง น้ำมันเชื้อเพลิง เศษซาก น้ำมันดิน (เชิงพาณิชย์)
ของเหลวเอทิลีน								ในปัจจุบัน คนงานสำลักสถานที่
								คุณหนัก
น้ำมันหล่อลื่น พาราฟิน (ในกรณีที่ไม่มีตัวทำละลาย)
สารละลายอัลคาไลน์
หมายเหตุ 1. ตารางนี้ควรใช้ในกรณีที่ไม่มีข้อมูลเกี่ยวกับปริมาณสารอันตรายที่ปล่อยออกมาจากอุปกรณ์ อุปกรณ์ การสื่อสาร ฯลฯ 2. ความเข้มข้นสูงสุดของสารอันตรายที่อนุญาตในอากาศของพื้นที่ทำงาน (MPC) จะต้องดำเนินการตามรายการที่ได้รับอนุมัติจากกระทรวงสาธารณสุขและกำหนดในมาตรฐานสุขาภิบาลและใน GOST 12.1.005 3. อัตราแลกเปลี่ยนอากาศที่ระบุคำนึงถึงความเป็นไปได้ของเนื้อหาของสารอันตรายในอากาศที่จ่ายไม่เกิน 0.3 MAC 4. ผลิตภัณฑ์น้ำมันและก๊าซที่มีปริมาณกำมะถันตั้งแต่ 1% ขึ้นไปโดยมวลถือเป็นกำมะถัน 5. ที่อุณหภูมิของน้ำมัน ผลิตภัณฑ์น้ำมัน และก๊าซที่สูงกว่า 60 °C อัตราแลกเปลี่ยนอากาศที่ระบุในตารางควรเพิ่มขึ้นตามค่าสัมประสิทธิ์ที่ให้ไว้ในคอลัมน์สุดท้าย 6. ข้อมูลในตารางนี้สอดคล้องกับข้อมูลในตารางจากคำแนะนำสำหรับการออกแบบการทำความร้อนและการระบายอากาศของโรงกลั่นน้ำมันและธุรกิจปิโตรเคมี VSN 21-77

ภาคผนวก B

ตารางที่ B.1 — ระดับการรั่วไหลของซีลและการรั่วไหลจำเพาะที่เกี่ยวข้อง *

ระดับ	การรั่วไหลจำเพาะ			เกณฑ์การประเมินคุณภาพ (ภาพ)	ซีลประเภททั่วไป
	Q, มม. 3 / (ม. วินาที)	V, ซม. 2 / ม. 2	Qs, mm 3 / (m s)
0 - 0	มากถึง 10 -5		มากถึง 10 -5	ความรัดกุม	เครื่องเป่าลมโลหะ เมมเบรนโพลีเมอร์
	เซนต์ 10 -5		เซนต์ 10 -5
0 - 1	มากถึง 10 -4		มากถึง 10 -3
1 - 1	" 10 -4		" 10 -3	กลิ่นต่ำ เหงื่อออกที่มองไม่เห็น	เยื่อหุ้มยาง ปลอกยาง UN
	"5 10 -4		"5 10 -3
1 - 2	"5 10 -4	มากถึง 10 -3	"5 10 -3
	"5 10 -3		"5 10 -2
2 - 1	"5 10 -3	เซนต์ 10 -3	"5 10 -2	รั่วไหลไม่มีหยด	Heavy Duty UN, Elastomeric HIPS และ HC
	"5 10 -2	มากถึง 10 -2	"5 10 -1
2 - 2	"5 10 -2	" 10 -2
	"5 10 -1 -	หยดรั่ว	UV end, UPS และ UV ยัดไส้, slot-hole ชดเชย
4 - 2	"50 - 5 10 2			หยดบ่อย
	"5 10 2			การรั่วไหลอย่างต่อเนื่อง	UPS, UV contactless
	" 10 3
	" 10 3
บันทึก - สำหรับสื่อแก๊สแทนคิว เกณฑ์คือการรั่วไหลที่เฉพาะเจาะจงข -14. Vss \u003d 0.1V \u003d 1.36 10 -5, ม. 3 Pa / s, ซึ่งสอดคล้องกับระดับความรัดกุมที่ห้าตาม OST 26-11-14 2. ข้อมูลเบื้องต้น ภาชนะได้รับการออกแบบสำหรับส่วนผสมของไฮโดรคาร์บอนธรรมชาติที่มีปริมาณไฮโดรเจนซัลไฟด์สูงถึง 25% (Mp = 16.4) ที่ความดัน Pp = 2.5 MPa และอุณหภูมิ 100 °C (373 K) และมีปริมาตร 10 ม. 3; MPKrz - 3 mg / m 3, Kg \u003d 1 เมื่อติดตั้งในพื้นที่เปิด ค่าความหนาแน่นของภาชนะตามสูตร (): ซึ่งสอดคล้องกับระดับความหนาแน่นที่ห้าตาม OST 26-11-14 บรรทัดฐานของความหนาแน่นของรอยต่อรอยของเรือ: Vss \u003d 0.1V \u003d 2.0 10 -6, m 3 Pa / s, ซึ่งสอดคล้องกับระดับความรัดกุมที่ห้าตาม OST 26-11-14